{"id":45537,"date":"2019-10-18T10:03:04","date_gmt":"2019-10-18T09:03:04","guid":{"rendered":"https:\/\/www.thermal-engineering.org\/was-ist-lockhart-martinelli-korrelation-definition\/"},"modified":"2020-03-12T08:27:56","modified_gmt":"2020-03-12T07:27:56","slug":"was-ist-lockhart-martinelli-korrelation-definition","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/www.thermal-engineering.org\/de\/was-ist-lockhart-martinelli-korrelation-definition\/","title":{"rendered":"Was ist Lockhart-Martinelli Korrelation &#8211; Definition"},"content":{"rendered":"<div class=\"su-quote su-quote-style-default\">\n<div class=\"su-quote-inner su-clearfix\">Lockhart-Martinelli-Korrelation.\u00a0Die Methode von Lockhart und Martinelli ist die Methode der getrennten Str\u00f6mung, die den zweiphasigen Reibungsdruckabfall vorhersagte.\u00a0W\u00e4rmetechnik<\/div>\n<\/div>\n<div class=\"su-divider su-divider-style-dotted\"><\/div>\n<div class=\"lgc-column lgc-grid-parent lgc-grid-100 lgc-tablet-grid-100 lgc-mobile-grid-100 lgc-equal-heights lgc-first lgc-last\">\n<div class=\"inside-grid-column\">\n<div class=\"su-spacer\"><\/div>\n<h2>Lockhart-Martinelli-Korrelation<\/h2>\n<p>Ein alternativer Ansatz zur Berechnung\u00a0<a title=\"Zweiphasiger Druckabfall\" href=\"https:\/\/www.nuclear-power.com\/nuclear-engineering\/fluid-dynamics\/two-phase-fluid-flow\/two-phase-pressure-drop\/\">des zweiphasigen Druckabfalls<\/a>\u00a0ist\u00a0<strong>das Modell der getrennten Phasen.<\/strong><\/p>\n<p>In diesem Modell wird\u00a0davon ausgegangen, dass\u00a0die\u00a0<strong>Phasen\u00a0<\/strong><strong>getrennt<\/strong>\u00a0im Kanal\u00a0flie\u00dfen\u00a0und jeweils einen\u00a0<strong>bestimmten Bruchteil<\/strong>\u00a0des Kanalquerschnitts und eine\u00a0<strong>bestimmte Geschwindigkeit<\/strong>\u00a0einnehmen\u00a0.\u00a0Es ist offensichtlich, dass die Vorhersage des\u00a0<a title=\"Hohlraumanteil - zweiphasenstr\u00f6mung\" href=\"https:\/\/www.nuclear-power.com\/nuclear-engineering\/fluid-dynamics\/two-phase-fluid-flow\/void-fraction-two-phase-flow\/\"><strong>Hohlraumanteils<\/strong><\/a>\u00a0f\u00fcr diese Verfahren sehr wichtig ist.\u00a0Zur Vorhersage des Hohlraumanteils stehen zahlreiche Methoden zur Verf\u00fcgung.<\/p>\n<p>Die Methode von\u00a0<strong>Lockhart und Martinelli<\/strong>\u00a0ist die urspr\u00fcngliche Methode, die den\u00a0<strong>zweiphasigen Reibungsdruckabfall<\/strong>\u00a0basierend auf einem Reibungsmultiplikator f\u00fcr die\u00a0<strong>Fl\u00fcssigphase oder die Dampfphase<\/strong>\u00a0vorhersagte\u00a0:<\/p>\n<p><strong>\u2206p\u00a0<sub>frict<\/sub>\u00a0= \u03a6\u00a0<sub>ltt\u00a0<\/sub><sup>2<\/sup>\u00a0.\u00a0\u2206p\u00a0<sub>l<\/sub><\/strong>\u00a0(Fl\u00fcssigphase \u2206p)<\/p>\n<p><strong>Ap\u00a0<sub>frict<\/sub>\u00a0= \u03a6\u00a0<sub>gtt\u00a0<\/sub><sup>2<\/sup>\u00a0.\u00a0\u2206p\u00a0<sub>g<\/sub><\/strong>\u00a0(Dampfphase \u2206p)<\/p>\n<p>Die einphasige Reibungsfaktoren der Fl\u00fcssigkeit\u00a0<strong>f\u00a0<sub>l<\/sub><\/strong>und der Dampf\u00a0<strong>f\u00a0<sub>g<\/sub><\/strong>\u00a0werden\u00a0<a title=\"Darcy Reibungsfaktor\" href=\"https:\/\/www.thermal-engineering.org\/de\/was-ist-darcy-reibungsfaktor-definition\/\">auf der einzigen Phase basierend<\/a>\u00a0allein in dem Kanal flie\u00dft, in entweder\u00a0<a title=\"Laminar Flow - Viskose Str\u00f6mung\" href=\"https:\/\/www.thermal-engineering.org\/de\/was-ist-laminare-stromung-viskose-stromung-definition\/\">viskos laminar<\/a>\u00a0(V) oder\u00a0<a title=\"Turbulente Str\u00f6mung\" href=\"https:\/\/www.thermal-engineering.org\/de\/was-ist-turbulente-stromung-definition\/\">turbulent<\/a>\u00a0(t) Regime.<\/p>\n<p><strong>\u2206p\u00a0<sub>l<\/sub><\/strong>\u00a0kann klassisch berechnet werden, jedoch unter Anwendung von\u00a0<strong>(1-x)\u00a0<sup>2<\/sup><\/strong>\u00a0im Ausdruck und\u00a0<strong>\u2206p\u00a0<sub>g<\/sub><\/strong>\u00a0unter Anwendung der Dampfqualit\u00e4t\u00a0<strong>x\u00a0<sup>2<\/sup><\/strong>\u00a0.<\/p>\n<p>Die Zweiphasenmultiplizierer\u00a0<strong>\u03a6\u00a0<sub>ltt\u00a0<\/sub><sup>2<\/sup><\/strong>\u00a0und\u00a0<strong>\u03a6\u00a0<sub>gtt\u00a0<\/sub><sup>2<\/sup><\/strong>sind gleich:<\/p>\n<p><a href=\"https:\/\/thermal-engineering.org\/wp-content\/uploads\/2019\/05\/Lockhart-Martinelli-multipliers.png\"><img loading=\"lazy\" class=\"aligncenter size-full wp-image-14904 lazy-loaded\" src=\"https:\/\/thermal-engineering.org\/wp-content\/uploads\/2019\/05\/Lockhart-Martinelli-multipliers.png\" alt=\"Lockhart-Martinelli - Multiplikatoren\" width=\"286\" height=\"112\" data-lazy-type=\"image\" data-src=\"https:\/\/thermal-engineering.org\/wp-content\/uploads\/2019\/05\/Lockhart-Martinelli-multipliers.png\" \/><\/a><\/p>\n<p>Dabei ist\u00a0<strong>X\u00a0<sub>tt<\/sub><\/strong>der\u00a0<strong>Martinelli-Parameter<\/strong>\u00a0, der wie\u00a0folgt\u00a0definiert ist:<\/p>\n<p><a href=\"https:\/\/thermal-engineering.org\/wp-content\/uploads\/2019\/05\/Martinelli-parameter.png\"><img loading=\"lazy\" class=\"aligncenter size-full wp-image-14905 lazy-loaded\" src=\"https:\/\/thermal-engineering.org\/wp-content\/uploads\/2019\/05\/Martinelli-parameter.png\" alt=\"Martinelli-Parameter\" width=\"235\" height=\"68\" data-lazy-type=\"image\" data-src=\"https:\/\/thermal-engineering.org\/wp-content\/uploads\/2019\/05\/Martinelli-parameter.png\" \/><\/a><\/p>\n<p><a href=\"https:\/\/thermal-engineering.org\/wp-content\/uploads\/2019\/05\/Lockhart-Martinelli-table.png\"><img loading=\"lazy\" class=\"alignright size-full wp-image-14906 lazy-loaded\" src=\"https:\/\/thermal-engineering.org\/wp-content\/uploads\/2019\/05\/Lockhart-Martinelli-table.png\" alt=\"Lockhart-Martinelli - Tisch\" width=\"250\" height=\"124\" data-lazy-type=\"image\" data-src=\"https:\/\/thermal-engineering.org\/wp-content\/uploads\/2019\/05\/Lockhart-Martinelli-table.png\" \/><\/a>und der Wert von\u00a0<strong>C<\/strong>\u00a0in diesen Gleichungen h\u00e4ngt von den\u00a0<a title=\"Durchflussregime\" href=\"https:\/\/www.nuclear-power.com\/nuclear-engineering\/fluid-dynamics\/flow-regime\/\">Str\u00f6mungsregimen<\/a>\u00a0der Fl\u00fcssigkeit und des Dampfes ab.\u00a0Diese Werte sind in der folgenden Tabelle aufgef\u00fchrt.<\/p>\n<div class=\"lgc-column lgc-grid-parent lgc-grid-100 lgc-tablet-grid-100 lgc-mobile-grid-100 lgc-equal-heights  lgc-first lgc-last\">\n<div class=\"inside-grid-column\">\n<p><strong><span>Die Lockhart-Martinelli-Korrelation<\/span><\/strong>hat sich f\u00fcr Zweiphasenstr\u00f6mungen bei niedrigen und moderaten Dr\u00fccken als ausreichend erwiesen.\u00a0F\u00fcr Anwendungen bei h\u00f6heren Dr\u00fccken werden die \u00fcberarbeiteten Modelle von Martinelli und Nelson (1948) und Thom (1964) empfohlen.<\/p>\n<figure id=\"attachment_14907\" class=\"wp-caption aligncenter\" aria-describedby=\"caption-attachment-14907\"><a href=\"https:\/\/thermal-engineering.org\/wp-content\/uploads\/2019\/05\/separated-flow-model-Lockhart-Martinelli-correlation.png\"><img loading=\"lazy\" class=\"size-full wp-image-14907 lazy-loaded\" src=\"https:\/\/thermal-engineering.org\/wp-content\/uploads\/2019\/05\/separated-flow-model-Lockhart-Martinelli-correlation.png\" alt=\"Modell der getrennten Str\u00f6mung - Lockhart-Martinelli-Korrelation\" width=\"512\" height=\"482\" data-lazy-type=\"image\" data-src=\"https:\/\/thermal-engineering.org\/wp-content\/uploads\/2019\/05\/separated-flow-model-Lockhart-Martinelli-correlation.png\" \/><\/a><figcaption id=\"caption-attachment-14907\" class=\"wp-caption-text\"><span>Korrelationen f\u00fcr Hohlraumanteil und Reibungsdruckabfall (Lockhart und Martinelli, 1949)<\/span><\/figcaption><\/figure>\n<\/div>\n<\/div>\n<div class=\"lgc-column lgc-grid-parent lgc-grid-100 lgc-tablet-grid-100 lgc-mobile-grid-100 lgc-equal-heights  lgc-first lgc-last\">\n<div class=\"inside-grid-column\"><\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n<p>&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;&#8230;.<\/p>\n<p>Dieser Artikel basiert auf der maschinellen \u00dcbersetzung des englischen Originalartikels. Weitere Informationen finden Sie im Artikel auf Englisch. Sie k\u00f6nnen uns helfen. Wenn Sie die \u00dcbersetzung korrigieren m\u00f6chten, senden Sie diese bitte an: translations@nuclear-power.com oder f\u00fcllen Sie das Online-\u00dcbersetzungsformular aus. Wir bedanken uns f\u00fcr Ihre Hilfe und werden die \u00dcbersetzung so schnell wie m\u00f6glich aktualisieren. Danke.<\/p>\n","protected":false},"excerpt":{"rendered":"<p>Lockhart-Martinelli-Korrelation.\u00a0Die Methode von Lockhart und Martinelli ist die Methode der getrennten Str\u00f6mung, die den zweiphasigen Reibungsdruckabfall vorhersagte.\u00a0W\u00e4rmetechnik Lockhart-Martinelli-Korrelation Ein alternativer Ansatz zur Berechnung\u00a0des zweiphasigen Druckabfalls\u00a0ist\u00a0das Modell der getrennten Phasen. 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