{"id":47364,"date":"2019-11-04T04:30:19","date_gmt":"2019-11-04T03:30:19","guid":{"rendered":"https:\/\/www.thermal-engineering.org\/o-que-e-ebulicao-sub-resfriada-definicao\/"},"modified":"2020-01-23T10:59:20","modified_gmt":"2020-01-23T09:59:20","slug":"o-que-e-ebulicao-sub-resfriada-definicao","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/www.thermal-engineering.org\/pt-br\/o-que-e-ebulicao-sub-resfriada-definicao\/","title":{"rendered":"O que \u00e9 ebuli\u00e7\u00e3o sub-resfriada – Defini\u00e7\u00e3o"},"content":{"rendered":"
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Na ebuli\u00e7\u00e3o sub-resfriada, a temperatura da maior parte do l\u00edquido est\u00e1 abaixo da temperatura de satura\u00e7\u00e3o e as bolhas formadas na superf\u00edcie podem condensar-se no l\u00edquido.\u00a0Engenharia T\u00e9rmica<\/div>\n<\/div>\n
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Ebuli\u00e7\u00e3o sub-resfriada<\/h2>\n

Na\u00a0ebuli\u00e7\u00e3o sub-resfriada<\/strong>\u00a0, a temperatura da maior parte do l\u00edquido est\u00e1 abaixo da temperatura de satura\u00e7\u00e3o e as bolhas formadas na superf\u00edcie podem\u00a0condensar-se no l\u00edquido<\/strong>\u00a0.\u00a0Essa condensa\u00e7\u00e3o (colapso) produz um som de frequ\u00eancia ~ 100Hz – 1 KHz.\u00a0\u00c9 por isso que uma chaleira el\u00e9trica faz mais barulho antes que a \u00e1gua ferva saturada.\u00a0O termo\u00a0sub-resfriamento<\/strong>\u00a0refere-se a um l\u00edquido existente a uma temperatura\u00a0abaixo do<\/strong>\u00a0seu ponto de ebuli\u00e7\u00e3o normal.<\/p>\n

\"Ebuli\u00e7\u00e3o<\/a><\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

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Ebuli\u00e7\u00e3o sub-resfriada em PWRs<\/span><\/h2>\n

Embora os projetos mais antigos do n\u00facleo considerassem que\u00a0\u00a0<\/span>a ebuli\u00e7\u00e3o da superf\u00edcie sub-resfriada<\/span><\/strong>\u00a0n\u00e3o poderia ser permitida nas\u00a0<\/span>PWRs<\/span><\/strong><\/a>\u00a0, essa suposi\u00e7\u00e3o foi logo rejeitada e a transfer\u00eancia de calor em duas fases \u00e9 agora um dos mecanismos normais de transfer\u00eancia de calor de opera\u00e7\u00e3o tamb\u00e9m nas PWRs.\u00a0Para PWRs em opera\u00e7\u00e3o normal, h\u00e1\u00a0<\/span>\u00e1gua l\u00edquida comprimida<\/span><\/a>\u00a0dentro do n\u00facleo do reator, loops e geradores de vapor.\u00a0A press\u00e3o \u00e9 mantida em aproximadamente\u00a0<\/span>16MPa<\/span><\/strong>\u00a0.\u00a0A essa press\u00e3o, a \u00e1gua ferve a aproximadamente\u00a0<\/span>350 \u00b0 C<\/span><\/strong>(662 \u00b0 F), que fornece uma margem de sub-resfriamento (a diferen\u00e7a entre a temperatura do pressurizador e a temperatura de sa\u00edda do l\u00edquido de arrefecimento no n\u00facleo do reator) de 30 \u00b0 C.\u00a0Vale ressaltar que essa margem de sub-resfriamento diz respeito \u00e0 temperatura do volume, uma vez que a ebuli\u00e7\u00e3o do volume \u00e9 proibida.<\/span><\/p>\n

A margem de sub-resfriamento \u00e9 um par\u00e2metro de seguran\u00e7a muito importante dos PWRs, pois a ebuli\u00e7\u00e3o a granel no n\u00facleo do reator deve ser exclu\u00edda.\u00a0O projeto b\u00e1sico do\u00a0\u00a0<\/span>reator de \u00e1gua pressurizada\u00a0<\/span><\/strong>\u00a0inclui tal requisito que o l\u00edquido de refrigera\u00e7\u00e3o (\u00e1gua) no sistema de refrigera\u00e7\u00e3o do reator n\u00e3o deve ferver.\u00a0Para conseguir isso, o l\u00edquido de refrigera\u00e7\u00e3o no sistema de refrigera\u00e7\u00e3o do reator \u00e9 mantido a uma press\u00e3o suficientemente alta para que a ebuli\u00e7\u00e3o n\u00e3o ocorra nas temperaturas do l\u00edquido de refrigera\u00e7\u00e3o experimentadas enquanto a planta est\u00e1 em opera\u00e7\u00e3o ou em um transiente analisado.<\/span><\/p>\n

Como foi\u00a0<\/span>calculado no exemplo<\/span><\/a>\u00a0, a temperatura da superf\u00edcie T\u00a0<\/span>Zr, 1<\/span><\/sub>\u00a0= 325 \u00b0 C garante que mesmo a ebuli\u00e7\u00e3o sub-resfriada n\u00e3o ocorra.\u00a0Observe que a ebuli\u00e7\u00e3o sub-resfriada requer T\u00a0<\/span>Zr, 1<\/span><\/sub>\u00a0= T\u00a0<\/span>sat<\/span><\/sub>\u00a0.\u00a0Como as temperaturas de entrada da \u00e1gua s\u00e3o geralmente de cerca de\u00a0<\/span>290 \u00b0 C<\/span><\/strong>\u00a0(554 \u00b0 F), \u00e9 \u00f3bvio que este exemplo corresponde \u00e0 parte inferior do n\u00facleo.\u00a0Em eleva\u00e7\u00f5es mais altas do n\u00facleo, a temperatura a granel pode atingir at\u00e9 330 \u00b0 C.\u00a0A diferen\u00e7a de temperatura de 29 \u00b0 C causa a\u00a0<\/span>fervura da superf\u00edcie sub<\/span><\/strong>\u00a0–\u00a0resfriada<\/strong>\u00a0(330 \u00b0 C + 29 \u00b0 C> 350 \u00b0 C).\u00a0Por outro lado, a\u00a0<\/span>ebuli\u00e7\u00e3o nucleada<\/span><\/strong>na superf\u00edcie interrompe efetivamente a camada estagnada e, portanto, a ebuli\u00e7\u00e3o nucleada aumenta significativamente a capacidade de uma superf\u00edcie de transferir\u00a0<\/span>energia t\u00e9rmica<\/span><\/a>\u00a0para o fluido a granel.\u00a0Como resultado, o coeficiente de transfer\u00eancia de calor por convec\u00e7\u00e3o aumenta significativamente e, portanto, em eleva\u00e7\u00f5es mais altas, a diferen\u00e7a de temperatura (T\u00a0<\/span>Zr,\u00a0<\/span><\/sub>volume\u00a0<\/span><\/sub>1<\/sub>\u00a0– T\u00a0) diminui significativamente.<\/span><\/p>\n

No caso de\u00a0<\/span>PWRs<\/span><\/a>\u00a0, a quest\u00e3o cr\u00edtica de seguran\u00e7a \u00e9 denominada\u00a0<\/span>DNB<\/span><\/strong>\u00a0(\u00a0<\/span>partida da ebuli\u00e7\u00e3o nucleada<\/span><\/strong>\u00a0), que causa a forma\u00e7\u00e3o de uma\u00a0<\/span>camada de vapor local<\/span><\/strong>\u00a0, causando uma redu\u00e7\u00e3o dr\u00e1stica na capacidade de transfer\u00eancia de calor.\u00a0Esse fen\u00f4meno ocorre na regi\u00e3o sub-resfriada ou de baixa qualidade.\u00a0O comportamento da crise de ebuli\u00e7\u00e3o depende de muitas condi\u00e7\u00f5es de fluxo (press\u00e3o, temperatura, taxa de fluxo), mas a crise de ebuli\u00e7\u00e3o ocorre em fluxos de calor relativamente altos e parece estar associado \u00e0 nuvem de bolhas adjacentes \u00e0 superf\u00edcie.\u00a0Essas bolhas ou filme de vapor reduzem a quantidade de \u00e1gua que entra.\u00a0Como esse fen\u00f4meno deteriora o coeficiente de transfer\u00eancia de calor e o fluxo de calor permanece, o calor\u00a0<\/span>acumula-se<\/span><\/strong>na barra de combust\u00edvel, causando\u00a0<\/span>aumento dram\u00e1tico<\/span><\/strong>\u00a0do revestimento e da\u00a0<\/span>temperatura do<\/span><\/strong>\u00a0combust\u00edvel\u00a0.<\/span><\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

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Ebuli\u00e7\u00e3o Nucleada – Ebuli\u00e7\u00e3o por Fluxo<\/span><\/h2>\n

\"Ebuli\u00e7\u00e3o<\/a>Na\u00a0<\/span>fervura de fluxo<\/span><\/strong>\u00a0(ou\u00a0<\/span>fervura de convec\u00e7\u00e3o for\u00e7ada<\/span><\/strong>\u00a0), o fluxo de fluido \u00e9 for\u00e7ado sobre uma superf\u00edcie por meios externos, como uma bomba, bem como por efeitos de flutuabilidade.\u00a0Portanto, a ebuli\u00e7\u00e3o do fluxo \u00e9 sempre acompanhada por outros efeitos de convec\u00e7\u00e3o.\u00a0As condi\u00e7\u00f5es dependem fortemente da geometria, que pode envolver fluxo externo sobre placas e cilindros aquecidos ou fluxo interno (duto).\u00a0Nos reatores nucleares, a maioria dos regimes de ebuli\u00e7\u00e3o \u00e9 apenas fervura de convec\u00e7\u00e3o for\u00e7ada.\u00a0A ebuli\u00e7\u00e3o do fluxo tamb\u00e9m \u00e9 classificada como ebuli\u00e7\u00e3o externa e interna, dependendo de o fluido ser for\u00e7ado a fluir sobre uma superf\u00edcie aquecida ou dentro de um canal aquecido.<\/span><\/p>\n

A ebuli\u00e7\u00e3o do fluxo interno \u00e9 muito mais complicada por natureza do que a ebuli\u00e7\u00e3o do fluxo externo, porque n\u00e3o h\u00e1 superf\u00edcie livre para o vapor escapar e, portanto, o l\u00edquido e o vapor s\u00e3o for\u00e7ados a fluir juntos.\u00a0O fluxo de duas fases em um tubo exibe diferentes regimes de ebuli\u00e7\u00e3o do fluxo, dependendo das quantidades relativas das fases l\u00edquida e de vapor.\u00a0Portanto, a ebuli\u00e7\u00e3o por convec\u00e7\u00e3o for\u00e7ada interna \u00e9 geralmente chamada de\u00a0<\/span>fluxo bif\u00e1sico<\/span><\/strong>\u00a0.<\/span><\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

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Correla\u00e7\u00f5es de ebuli\u00e7\u00e3o de nucleados – ebuli\u00e7\u00e3o por fluxo<\/span><\/h2>\n<\/div>\n<\/div>\n
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Correla\u00e7\u00e3o de McAdams<\/span><\/h2>\n

Na ebuli\u00e7\u00e3o de nucleados totalmente desenvolvida com refrigerante saturado, a temperatura da parede \u00e9 determinada pelo fluxo de calor e press\u00e3o locais e depende apenas ligeiramente do\u00a0<\/span>n\u00famero de Reynolds<\/span><\/a>\u00a0.\u00a0Para \u00e1gua sub-resfriada a press\u00f5es absolutas entre 0,1 – 0,6 MPa, a\u00a0<\/span>correla\u00e7\u00e3o de McAdams<\/span><\/strong>\u00a0fornece:<\/span><\/p>\n

\"ebuli\u00e7\u00e3o<\/a><\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

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Correla\u00e7\u00e3o de Thom<\/span><\/h2>\n

A\u00a0<\/span>correla\u00e7\u00e3o de Thom<\/span><\/strong>\u00a0\u00e9 para a ebuli\u00e7\u00e3o do fluxo (sub-resfriado ou saturado a press\u00f5es de at\u00e9 cerca de 20 MPa) sob condi\u00e7\u00f5es em que a contribui\u00e7\u00e3o da ebuli\u00e7\u00e3o nucleada predomina sobre a convec\u00e7\u00e3o for\u00e7ada.\u00a0Essa correla\u00e7\u00e3o \u00e9 \u00fatil para a estimativa aproximada da diferen\u00e7a de temperatura esperada, dado o fluxo de calor:<\/span><\/p>\n

\"ebuli\u00e7\u00e3o<\/a><\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

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Correla\u00e7\u00e3o de Chen<\/span><\/h2>\n

Em 1963,\u00a0<\/span>Chen<\/span><\/strong>\u00a0prop\u00f4s a primeira correla\u00e7\u00e3o de ebuli\u00e7\u00e3o do fluxo para a evapora\u00e7\u00e3o em tubos verticais, a fim de obter amplo uso.\u00a0<\/span>A correla\u00e7\u00e3o de Chen<\/span><\/strong>\u00a0inclui os\u00a0<\/span>coeficientes de transfer\u00eancia de calor<\/span><\/a>\u00a0devido \u00e0\u00a0<\/span>ebuli\u00e7\u00e3o dos nucleados<\/span><\/strong>\u00a0, bem como os\u00a0<\/span>mecanismos convectivos for\u00e7ados<\/span><\/strong>.\u00a0Deve-se notar que, em fra\u00e7\u00f5es de vapor mais altas, o coeficiente de transfer\u00eancia de calor varia fortemente com a vaz\u00e3o.\u00a0A velocidade do fluxo em um n\u00facleo pode ser muito alta, causando turbul\u00eancias muito altas.\u00a0Esse mecanismo de transfer\u00eancia de calor foi referido como “evapora\u00e7\u00e3o for\u00e7ada por convec\u00e7\u00e3o”.\u00a0Nenhum crit\u00e9rio adequado foi estabelecido para determinar a transi\u00e7\u00e3o da ebuli\u00e7\u00e3o nucleada para a vaporiza\u00e7\u00e3o por convec\u00e7\u00e3o for\u00e7ada.\u00a0No entanto, Chen desenvolveu uma correla\u00e7\u00e3o \u00fanica v\u00e1lida para a ebuli\u00e7\u00e3o nucleada e a vaporiza\u00e7\u00e3o por convec\u00e7\u00e3o for\u00e7ada, para condi\u00e7\u00f5es de ebuli\u00e7\u00e3o saturada e estendida para incluir a ebuli\u00e7\u00e3o sub-resfriada por outros.\u00a0Chen prop\u00f4s uma correla\u00e7\u00e3o em que o coeficiente de transfer\u00eancia de calor \u00e9 a\u00a0<\/span>soma<\/span><\/strong>\u00a0de um\u00a0componente de\u00a0<\/span>convec\u00e7\u00e3o for\u00e7ada<\/span><\/strong>\u00a0e uma\u00a0<\/span>ebuli\u00e7\u00e3o nucleada<\/span><\/strong>componente.\u00a0Deve-se observar que a correla\u00e7\u00e3o de ebuli\u00e7\u00e3o de nucleados de Forster e Zuber (1955) \u00e9 usada para calcular o coeficiente de transfer\u00eancia de calor em ebuli\u00e7\u00e3o de nucleados, h\u00a0<\/span>FZ<\/span><\/sub>\u00a0e a correla\u00e7\u00e3o de fluxo turbulento de Dittus-Boelter (1930) \u00e9 usada para calcular a fase l\u00edquida coeficiente de transfer\u00eancia de calor por convec\u00e7\u00e3o, h\u00a0<\/span>l<\/span><\/sub>\u00a0.<\/span><\/p>\n

\"Correla\u00e7\u00e3o<\/a><\/p>\n

O fator de supress\u00e3o de ebuli\u00e7\u00e3o dos nucleados, S, \u00e9 a raz\u00e3o entre o superaquecimento efetivo e o superaquecimento da parede.\u00a0\u00c9 respons\u00e1vel pela diminui\u00e7\u00e3o da transfer\u00eancia de calor em ebuli\u00e7\u00e3o porque o superaquecimento efetivo na camada limite \u00e9 menor que o superaquecimento com base na temperatura da parede.\u00a0O multiplicador bif\u00e1sico, F, \u00e9 uma fun\u00e7\u00e3o do par\u00e2metro Martinelli \u03c7\u00a0<\/span>tt<\/span><\/sub> .<\/span><\/p>\n<\/div>\n<\/div>\n

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……………………………………………………………………………………………………………………………….<\/p>\n

Este artigo \u00e9 baseado na tradu\u00e7\u00e3o autom\u00e1tica do artigo original em ingl\u00eas. Para mais informa\u00e7\u00f5es, consulte o artigo em ingl\u00eas. Voc\u00ea pode nos ajudar. Se voc\u00ea deseja corrigir a tradu\u00e7\u00e3o, envie-a para: translations@nuclear-power.com ou preencha o formul\u00e1rio de tradu\u00e7\u00e3o on-line. Agradecemos sua ajuda, atualizaremos a tradu\u00e7\u00e3o o mais r\u00e1pido poss\u00edvel. Obrigado.<\/p>\n","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

Na ebuli\u00e7\u00e3o sub-resfriada, a temperatura da maior parte do l\u00edquido est\u00e1 abaixo da temperatura de satura\u00e7\u00e3o e as bolhas formadas na superf\u00edcie podem condensar-se no l\u00edquido.\u00a0Engenharia T\u00e9rmica Ebuli\u00e7\u00e3o sub-resfriada Na\u00a0ebuli\u00e7\u00e3o sub-resfriada\u00a0, a temperatura da maior parte do l\u00edquido est\u00e1 abaixo da temperatura de satura\u00e7\u00e3o e as bolhas formadas na superf\u00edcie podem\u00a0condensar-se no l\u00edquido\u00a0.\u00a0Essa condensa\u00e7\u00e3o (colapso) … Ler mais<\/a><\/p>\n","protected":false},"author":1,"featured_media":0,"comment_status":"closed","ping_status":"closed","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":[],"categories":[14],"tags":[],"yoast_head":"\nO que \u00e9 ebuli\u00e7\u00e3o sub-resfriada - Defini\u00e7\u00e3o<\/title>\n<meta name=\"description\" content=\"Na ebuli\u00e7\u00e3o sub-resfriada, a temperatura da maior parte do l\u00edquido est\u00e1 abaixo da temperatura de satura\u00e7\u00e3o e as bolhas formadas na superf\u00edcie podem condensar-se no l\u00edquido. 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